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鋁土礦水泵硐室修復技術
- 2022-10-17
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1
工程概況
某鋁土礦水泵硐室為水平硐室,埋深
100m
左右,其採掘工程平面佈置及冒落位置如圖
1
所示。
圖1 水泵硐室採掘工程佈置及冒落位置
該硐室為錨網噴支護,斷面為拱形,設計淨尺寸為
4500
×
5000mm
,牆高
3500mm
,其斷面如圖
2
所示。
圖2 水泵硐室斷面圖
水泵硐室在礦山壓力作用下,應力相互影響,噴漿層開始脫落,隨後頂板開始冒落,冒落形態為拱頂岩土體垂直下沉,腔體呈橢圓形,原施工的鋼拱架在拱腰處折斷,邊牆鋼架受冒落影響變形。冒落鬆散物沿水泵硐室走向前後堆積約16m,冒落體多為塊石、碎石、及粗角礫土,巖性以粘土巖為主,含少量鋁土礦、泥岩夾層。附近變配電硐室邊幫出現開裂,1#聯絡道、2#聯絡道、內水倉、外水倉、管子斜坡道斷面上亦可見脫落的噴漿層,見圖3。
圖3 水泵硐室冒落照片
2 施工方案
根據冒落區附近的鑽孔柱狀圖,可知水泵硐室以粘土巖為主,冒落體多為碎石、細渣,冒落段巷道圍巖破碎,基本喪失承載能力。加之水泵硐室吸水井深
5m
,吸水井巷道幫高度達
10m
,且基本為粘土巖,較難施加錨杆支護,因此修復該硐室主要有以下難點:
(
1
)普通材料注漿(充填)加固效果差。水泵硐室、吸水井及礦脈上方多數為粘土巖或砂質粘土巖,冒落體多為碎石、細渣,漿液擴散半徑受限,且粘土巖遇水易泥化,喪失承載能力。
(
2
)注漿鑽孔施工困難。水泵硐室周邊圍巖主要是粘土巖,鑽孔時易卡鑽。
(
3
)吸水井側幫控制困難。吸水井側幫高度達
10m
,且幫部基本為
粘土
巖,留設的
5m
礦柱已經破壞,幫部明顯鼓出,易片幫。
基於上述分析,並經過充分調研和對比,決定採用
RFC-1
型無機加固材料修復水泵硐室。
RFC-1
型加固材料是一種新型無機加固材料,該材料使用時按照水灰質量比
1:
(
0。8
)
~
(
1。6
)配製成漿液,然後利用注漿泵,透過注漿鑽孔高壓注入到破碎煤巖體的裂隙內。在高壓作用下,漿液在破碎煤巖體裂隙內滲透、硬化,
隨即產生
一系列物理化學反應,產生一種對破碎煤巖體具有很強黏結性、充滿整個裂隙的固結體空間網路骨架,從而起到對破碎煤巖體的加固與充填密實作用。該產品既克服了有機高分子加固材料安全性差、成本高的缺點;也克服了水泥基無機加固材料早期強度低、粘結力差的缺點。
3
施工工藝
根據確定的施工方案,首先將冒落區採用
RFC-1
型無機加固材料充填加固,然後採用管棚撞楔法+工字鋼架棚透過冒落區,其具體工藝為:
3。1
冒頂範圍外巷道加強支護。
為避免發生次生災害,對水泵硐室冒落區以外
10m
內巷道採用
16#
工字鋼套棚加強支護,鋼棚間距為
1。0m
,與原有支護錯開佈置,棚與棚間採用直徑不小於
16mm
鋼筋或錨杆焊接固定。
3。2
冒頂空間充填與加固。
採用
RFC-1
型無機加固材料,將冒頂上方的空洞充填,一方面漿液流入冒落矸石內,充填並膠結部分矸石,防止掘巷時漏矸;另一方面將冒落矸石上方的空洞充填滿,與周圍礦體形成整體,避免更上位岩層再次發生冒頂。
首先從水泵硐室和變配電硐室處鑽孔,並安裝
2~3
根φ
60mm
的
PVC
管,
PVC
管末端送至冒頂最高處。然後在注漿管附近安裝排氣管。初始以水灰比
1。1:1
的漿液充填,待排氣管返漿後,調整空巷材料水灰比至
1。3:1
,直到注漿壓力穩定達到設計的
2MPa
,此時冒落空洞充填滿。
3。3
冒頂段巷道支護。
無機加固材料具有早強的特性,注漿完成
24h
後,從止漿牆位置開始採用
16#
工字鋼棚在撞楔的掩護下進行支護。撞楔施工方法:在半圓拱頂和吸水井側幫,用φ
42mm
的鑽頭施工
2。5m
深的鑽孔,頂板鑽孔仰角
5
~
8
°,幫部鑽孔水平向巷外側偏
5
~
8
°。鑽孔後,將φ
32mm*2500mm
圓鋼管楔進去。頂板撞楔間距為
200
~
300mm
,側幫為
300
~
400mm
,臨時支護已固結的頂板。在管棚的掩護作用下,採用排距為
500mm
的工字鋼棚密集支護。每
3
排工字鋼棚迴圈後再打設一排撞楔,直至完全透過巷道冒頂段。
3。4
冒頂段巷道加固
架棚支護透過冒頂段後,採用
C25
混凝土噴漿,噴層厚度設計為
250mm
。噴漿分
3
次完成,初噴厚度
50mm
,復噴厚度
100mm
。
噴漿完成後,再次採用無機加固材料進行壁後注漿,使工字鋼棚及噴漿層的受力由點狀變為面狀,避免出現應力集中。注漿孔佈置具體引數為:注漿孔間排距為
1600mm
×
2000mm
,鑽孔直徑
32mm
、深度
1500mm
,注漿管長度為
100mm
、直徑
19mm
,間隔鑽孔、間隔注漿,見圖
3
。
圖3 壁後充填注漿孔佈置
注漿壓力一般不超過
1。2MPa
,從底角眼孔開始注漿,儘可能低壓注漿,依次向上把
16#
工字鋼支架後空區充填滿。
4
修復效果
採用上述方案,
22d
完成水泵硐室的修復,見圖4。修復完成後,在水泵硐室
5m
處設定表面位移觀測點,觀測硐室頂板下沉量及兩幫移近量,觀測結果見圖
5
。從圖
5
可以看出,在
110
天的觀測週期內,水泵硐室頂板變形量最大值是
20mm
,最小值
0mm
;兩幫變形量最大值是
30mm
,最小值
0mm
。
硐
室
整體相對較穩定,修復效果良好。
圖4 水泵硐室修復後照片
圖4 水泵硐室變形量曲線圖
5
結論
(1)
採用
RFC-1
型無機加固材料對水泵硐室冒頂區空洞進行充填,可以實現人工造頂,有效控制破碎頂板冒落,為再次掘進透過冒頂區提供安全保障。
(2)
採用管棚撞楔法+工字鋼架棚支護,可安全透過注漿造頂後的冒頂區,並對已支護巷道再次進行壁後注漿加固,巷道修復效果良好,為處理類似條件下的鋁土礦硐室修復提供了實踐依據。